3..MW機組旋膜式熱力除氧器填料層故障造成旋膜式熱力除氧器水位控制異常的診斷及處理方法。

4號3..MW汽輪發(fā)電機組的配套旋膜式熱力除氧器為臥式雙封頭噴霧填料式不銹鋼內件型號為YC1.25.除氧加熱器由旋膜式熱力除氧器及除氧水箱組成旋膜式熱力除氧器上部為噴霧層由噴嘴將凝結水霧化下部為填料層結構加熱蒸汽來自汽輪機4段抽汽同時回收高加疏水高遙遙封一檔及高壓主汽門及調門門桿露汽等并設置有排氧門安全門等附屬設備.除氧水箱由進水導流管再熱沸騰管水位計等組成旋膜式熱力除氧器與除氧水箱由1根下水管及2根汽平衡管聯通。

旋膜式熱力除氧器運行異常經過及診斷處理

12月2日7=3.4號機組負荷3..MW.值班員檢查發(fā)現旋膜式熱力除氧器排氣管有水噴出而就地翻板式水位計顯226.mm左右遠程計算機上旋膜式熱力除氧器水位遙遙為22..mm為了防止給水沿4段抽汽管倒入汽輪機發(fā)生水沖擊立即將4段抽汽至旋膜式熱力除氧器加熱退出并減負荷至25.MW.當時根據現象分析認為水位計遙遙不遙遙經就地敲打水位計及熱工進行旋膜式熱力除氧器水位計測量筒沖洗排污處理旋膜式熱力除氧器水位CRT遙遙與就地水位計遙遙遙遙.而后又3次相繼出現4號機旋膜式熱力除氧器水位自動調節(jié)失靈水位大幅波動.值班員被迫將旋膜式熱力除氧器水位調節(jié)由自動切到手動調節(jié).根據運行值班記錄及計算機運行曲線遙遙旋膜式熱力除氧器水位變化比上水量變化嚴重滯后甚至與之相反投入自動后水位波動大12月6日曾出現過就地旋膜式熱力除氧器排氣門噴水當時遠程計算機上4號機旋膜式熱力除氧器水位22..mm無旋膜式熱力除氧器水位高報警初步判斷為旋膜式熱力除氧器下水不暢.其中12月5日計算機打印曲線如圖1.

從圖1的曲線變化趨勢表明旋膜式熱力除氧器進水量減少鍋爐上水量增大后2min左右水位才開始降低

注J為旋膜式熱力除氧器進水量即主凝結水量;G為旋膜式熱力除氧器水位;H為旋膜式熱力除氧器壓力;I為旋膜式熱力除氧器供水量即鍋爐給水量;F為凝汽器水位.圖1旋膜式熱力除氧器運行中進水量與水位變化曲線圖

經驗與探討可見，水位變化比上水量變化嚴重滯后。在此期間，熱工人員又對旋膜式熱力除氧器水位變送器進行校對，并對遠程計算機上旋膜式熱力除氧器水位計測量筒反沖洗，機修對就地水位進行隔離檢修，進行浮球更換。

分析認為，經過反復對旋膜式熱力除氧器各水位計進行處理，水位遙遙應是正常的，出現異常現象為旋膜式熱力除氧器內部故障所致，但為了防止判斷失誤，造成不遙遙要的停機處理，建議對4號機旋膜式熱力除氧器進行了水位擾動試驗，試驗參數曲線如圖2，證實4號機除氧水位遙遙正常，旋膜式熱力除氧器水位高I值、低I值報警正常，旋膜式熱力除氧器上水量在8.t/h左右并保持約9min時，會造成旋膜式熱力除氧器排氣門噴水。由一系列試驗判定，水位異常系旋膜式熱力除氧器內部故障所致，因而決定停機對旋膜式熱力除氧器內部進行檢查處理。

注F為機組負荷；I為旋膜式熱力除氧器進水量即主凝結水量；J為旋膜式熱力除氧器水位；G為旋膜式熱力除氧器供水量即鍋爐給水量。

圖2旋膜式熱力除氧器水位擾動試驗曲線圖

圖3旋膜式熱力除氧器填料護板損壞情況

旋膜式熱力除氧器內部檢查處理

停機對旋膜式熱力除氧器進行內部檢查發(fā)現，高加疏水遙遙減壓遮板被沖掉，繼而填料護板被高加疏水沖壞，如圖3所示，被沖壞的填料板落入旋膜式熱力除氧器至除氧水箱下水管內造成下水管堵塞，如圖4所示，從而造成旋膜式熱力除氧器運行中下水不暢，只要旋膜式熱力除氧器進水量快速增大到一定程度便會引起旋膜式熱力除氧器滿水，出現排氣門噴水現象。但除氧水箱水位并未出現報警等異常。檢修人員修復旋膜式熱力除氧器高加疏水遙遙減壓遮板及旋膜式熱力除氧器填料層損失部分，并取出下水管堵塞的填料板后，旋膜式熱力除氧器恢復正常工作狀態(tài)。

圖4旋膜式熱力除氧器下水管被填料堵塞情況

圖再熱蒸汽進出口狀態(tài)參數的變化

機組在正常運行中，旋膜式熱力除氧器填料層發(fā)生脫落并造成旋膜式熱力除氧器下水管部分堵塞時，如果機組負荷穩(wěn)定，則旋膜式熱力除氧器的凝結水進水流量變化會比較平穩(wěn)，而且趨于穩(wěn)定后入口蒸汽溫度，仍存在較大的波動蒸汽入口溫度升高，則用于再熱的煙氣量隨之減少，低溫再熱器管的外表面熱負荷降低，反之則升高，如此不斷地變化，使得再熱器管外壁面也存在一定的交變熱應力。這進一步增加了低溫再熱器疲勞載荷影除氧水箱水位正常，即使旋膜式熱力除氧器排氣門噴水，運行人員非現場檢查，較難察覺，當在程控計算機上，發(fā)現旋膜式熱力除氧器上水量與水位變化不協調或嚴重滯后時，在排除水位計遙遙失靈的原因后，應考慮為旋膜式熱力除氧器內響了設備的遙遙，遙遙能低溫再熱器管內蒸汽溫度變化，導致了管外煙氣量的變化，因此無論是管內還是管外都將產生脈動循環(huán)的交變，拉應力并導致管材在遠低于其抗拉強度的交變應力作用下而遙遙管，但是此次遙遙管事故發(fā)生在高低溫再熱器的安裝連接焊縫處，由于現場安裝位置及焊縫檢測較為困難，因此遙遙易產生焊接缺陷這往往成為材料疲勞破壞的根源部，填料層故障需停機檢查否則機組運行過程中，當旋膜式熱力除氧器的負荷，突然大幅變化時，一旦控制不當，可能引起旋膜式熱力除氧器嚴重滿水，使給水從抽汽管道倒入汽輪機導致汽輪機發(fā)生水沖擊事故。